從混凝土澆筑一開(kāi)始既進(jìn)行測(cè)試，應(yīng)變計(jì)每秒計(jì)20個(gè)變化數(shù)據(jù)，記錄結(jié)構(gòu)精準(zhǔn)。每30min取36000組數(shù)據(jù)整理得出平均值進(jìn)行曲線繪制，減小誤差。如圖3為橋梁模板陽(yáng)角處不同高度斜拉螺桿隨測(cè)試時(shí)間的微應(yīng)變變化情況。
可以看出，距離橋梁模板頂端最近的斜拉桿1在混凝土澆筑階段始終受拉，在測(cè)試Oh-6h之間由于混凝土澆筑對(duì)鋼木橋梁模板產(chǎn)生側(cè)壓力，導(dǎo)致橋梁模板發(fā)生微小變形，斜拉桿此時(shí)起到約束橋梁模板變形的作用，持續(xù)受拉，微應(yīng)變發(fā)生變化。測(cè)試開(kāi)始6h-12h期間，由于混凝土水化放熱導(dǎo)致混凝土內(nèi)部體積膨脹，增大對(duì)鋼木橋梁模板的側(cè)壓力作用，斜拉桿變形增大，微應(yīng)變變化斜率相比澆筑階段有所增加。12h-16h混凝土已由“液態(tài)”轉(zhuǎn)化為“固態(tài)”，側(cè)壓力不再發(fā)生劇烈變化，基本保持穩(wěn)定，最大微應(yīng)變?cè)跍y(cè)試開(kāi)始14h左右達(dá)到，最大值為148.4，對(duì)應(yīng)最大應(yīng)力值為31.24M Pa。
斜拉桿2距離橋梁模板上端2m處，在混凝土澆筑、凝結(jié)硬化過(guò)程中始終受拉，測(cè)試開(kāi)始Oh-2h斜拉桿變形迅速增大，主要是由于在2h時(shí)斜拉桿2附近對(duì)混凝土進(jìn)行間歇生振搗，導(dǎo)致應(yīng)變儀微應(yīng)變變化量發(fā)生跳躍生增加，振搗結(jié)束數(shù)據(jù)趨于平緩，最大拉應(yīng)變同樣在測(cè)試開(kāi)始14h左右達(dá)到，最大拉應(yīng)變?yōu)?96.54，對(duì)應(yīng)最大拉應(yīng)力為41.2M Pa，是斜拉桿1所受拉應(yīng)力的1.32倍。
斜拉桿3位于距離橋梁模板上端3.2m、下端1.5 m處，此位置為混凝土澆筑產(chǎn)生側(cè)壓力的有效壓頭高度位置，所受橋梁模板側(cè)壓力最大，斜拉桿3起到約束作用相對(duì)較大。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試數(shù)據(jù)中可以得出，在混凝土澆筑一開(kāi)始，斜拉桿微應(yīng)變呈線性急劇增加，最大值在混凝土終凝后達(dá)到，斜拉桿3所受最大拉應(yīng)變?yōu)?1.82，對(duì)應(yīng)最大拉應(yīng)力為45.2M Pa，是斜拉桿1受力的1.46倍，斜拉桿2受力的1.11倍，變形增大10.8%-46.4%。
斜拉桿4位于距離橋梁模板下端0.3 m處，澆筑首節(jié)，斜拉桿靠近實(shí)心墩，其余節(jié)段靠近已澆筑完成的混凝土結(jié)構(gòu)，故橋梁模板受力變形較小。此處斜拉桿位于橋梁模板最下端，混凝土最先澆筑完成斜拉桿受力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于上面三根斜拉桿，最大拉應(yīng)變?cè)跍y(cè)試開(kāi)始lOh-12h達(dá)到，微應(yīng)變變化量為55.18，對(duì)應(yīng)拉應(yīng)力為11.59 M Pa，僅是有效壓頭高度處斜拉桿3應(yīng)力值的25.3%。http://emlojdap.cn | 
